uadepe.ru

Розрахунок огороджувальних конструкцій

Юнікон-ЗСК

Застосування системи "Юнікон"

Розрахунок огороджувальних конструкцій за несучою здатністю

А. Стіни з суцільних полістиролбетонних блоків

ненесучі стіни

6.1. Ненесучі (навісні) стіни з суцільних блоків виконуються висотою на один поверх і прикріплюються до верхнього перекриття, а також до поперечних несучих стін за допомогою сталевих монтажних елементів. Ці стіни сприймають в основному тільки вітрове навантаження. Віконні та інші отвори перекриваються армованими полістиролбетону перемичками, які сприймають крім власної ваги вага блоків і добірних стінових елементів між перемичкою і перекриттям, а також вага штукатурних шарів і навісного обладнання. Розрахунок цих перемичок наведено в пп. 6.43 ... 6.49. В окремих випадках спеціально армовані перемички сприймають також горизонтальне навантаження від вітрового тиску на віконні (дверні) заповнення.

6.2. Простінки, що розташовуються поза несучих поперечних стін, розраховуються як вільно опертих балки на дію рівномірно розподіленого навантаження від вітру, яка визначається відповідно до СНиП 2.01.07-85 «Навантаження і впливи».

Для будівель заввишки менше 40 м нормативне значення вітрового навантаження w, приймається рівним

. *) (6.1)

де коефіцієнт k (див. табл. 6 СНиП 2.01.07-85) визначається за рівнем, що проходить по середині висоти розглянутого поверху.

*) Чи не обумовлені позначення тут і далі прийняті по СНиП 2.03.01-84 *

Для будівель 40 м і більше вітрове навантаження приймається рівною

. (6.2)

де wp - пульсації складова вітрового навантаження, що визначається за формулою

. (6.3)

де z - висота даного рівня, м;

H - висота будівлі, м;

? - коефіцієнт динамічності, що визначається за графіком на рис. 2 СНиП 2.01.07-85 при логарифмічний декремент коливань? = 0,3 в залежності від. де w 0 - нормативне значення вітрового тиску, кгс / м 2. Т - період власних коливань, сек -1. який наближено можна прийняти рівним 0,021Н- при? <= 0,05 значення? можна визначати за формулою

;

wmh - середня складова вітрового навантаження, що обчислюється за формулою (6.1), де k визначається при z = Н;

? - коефіцієнт пульсації тиску вітру, що приймається за табл. 7 СНиП 2.01.07-85 при z = Н;

v - коефіцієнт кореляції пульсацій тиску вітру, що приймається за табл. 9 СНиП 2.01.07-85 при? = Н і? = В- - Н і В ширина будівлі з навітряного боку.

6.3. За розрахунковий проліт простінка l приймається відстань у світлі між перекриттями (рис. 6.1). Вітрова навантаження збирається з вантажною площі шириною, яка дорівнює відстані між центрами суміжних прорізів. Погонна навантаження q, діюча на простінок, дорівнює

. (6.4)

де b - ширина простінка;

w - вітрове навантаження визначається по п. 6.2;

? f = 1,4 - коефіцієнт надійності за навантаженням;

? n - коефіцієнт надійності за призначенням, що дорівнює:

- для будівель 1 го класу (навчальні заклади, лікарні, дитячі садки, і т.п.) - 1,0;

- для будівель 2 го класу (житлові та інші громадські будівлі) - 0,95;

а розрахунковий момент дорівнює



. (6.5)

Мал. 6.1. До розрахунку простінка на вітрове навантаження

6.4. Простінок з двома штукатурними армованими шарами (внутрішнім і зовнішнім) розраховується на дію моменту M. визначається згідно п. 6.3. при аеродинамічному коефіцієнті з = 0,8 (позитивний тиск вітру). При цьому враховуються стислий штукатурний шар і розтягнута арматура в розтягнутому (внутрішньому) штукатурному шарі. Розрахунок ведеться з умови

. (6.6)

де h п і h ш - товщина відповідно полістиролбетонної кладки і штукатурного шару.

В якості арматури використовуються сталеві сітки, рекомендовані для армоцементних конструкцій СНиП 2.03.03-85, додаток 2, з розрахунковим опором Rs = 2500 кгс / см 2. Штукатурний шар виконується з цементно-піщаного або цементно-вапняно-піщаного розчину марки не нижче 50 і не нижче марки полістиролбетону. Крім того, щільність полістиролбетону повинна бути не менше 200 кг / м 3.

6.5. Простінок з цегельним облицюванням і внутрішнім штукатурних армованим шаром розраховується на дію моменту М, визначеного згідно з п. 6.3 як при с = 0,8, так і при с = - 0,6 (від`ємний тиск вітру) *.

* Знак «плюс» у аеродинамічного коефіцієнта з відповідає напрямку тиску вітру на відповідну поверхню, знак «мінус» - від поверхні.

Спочатку розрахунок виконується без урахування цегельного облицювання. При позитивному тиску вітру розрахунок ведеться з умови

. (6.7)

х - висота стиснутої зони, яка дорівнює;

- розрахунковий опір стиску полістиролбетонної кладки, прийняте рівним твору опору стисненню полістиролбетону по табл. 3.6 і коефіцієнта умов роботи кладки К = 0,7, що враховує вплив клейових швів.

Інші позначення - див. П.п. 6.3. і 6.4.

При негативному тиску вітру розрахунок ведеться з умови

. (6.8)

де - розрахунковий опір кладки з полістиролбетонних блоків розтягування при вигині, прийняте рівним твору опору полістиролбетону розтягування при вигині по табл. 3.6 і коефіцієнта умов роботи кладки K = 0,85, що враховує вплив клейових швів;

Wred - момент опору приведеного перерізу, що включає в себе площу полістиролбетону, а також площа стисненого штукатурного шару, помножену на відношення модулів пружності розчину і полістиролбетону.

Модуль пружності Еш приймається по табл. 18 СНиП 2.03.01-84 «Бетонні і залізобетонні конструкції» як для дрібнозернистого бетону групи Б природного твердіння в залежності від класу бетону В = 0,07 м, де М - марка розчину, або за табл. 6.1.

Модуль пружності кладки з полістиролбетонних блоків приймається рівним твору модуля пружності полістиролбетону по табл. 3.7 і коефіцієнта умов роботи кладки K = 0,8, що враховує вплив клейових швів. Значення Wred визначається за формулою

. (6.9)

де Ired - момент інерції приведеного перерізу;

у red - відстань від центра ваги приведеного перерізу до розтягнутої грані полістиролбетону блоку у цегляної облицювання.

У разі, якщо умови (6.7) або (6.8) не задовольняються, момент М можна зменшити, розподіливши його між цегельним облицюванням і основною частиною стіни пропорційно їх жорсткість, що визначаються наступним чином:

жорсткість облицювання

. (6.10)

де? - пружна характеристика кладки, що приймається відповідно до табл. 15 СНиП II-22-81 «Кам`яні і армокам`яних конструкції»;

R - розрахунковий опір стиску кладки, прийнятий відповідно до табл. 2 СНиП II-22-81;

h обл - товщина цегляної облицювання.

Жорсткість основної частини стіни

. (6.11)

При цьому слід перевірити міцність облицювання з умови

. (6.12)

де Rtb - розрахунковий опір цегляної кладки розтягуванню при вигині по які перев`язаному перетину, що приймається за табл. 10 СНиП II-22-81. Коефіцієнт 0,85 при Rtb вводиться для виключення сверхдопустімих напруг, що розтягують в НЕ перев`язаних швах цегляної кладки;

G - вага облицювання, розташованої вище розрахункового перетину.

. (6.13)

При виконанні умови (6.12) цегляна облицювання об`єднується гнучкими зв`язками з полістиролбетонної частиною стіни. При цьому суцільна приклейка облицювання до основної частини стіни не потрібно. Однак необхідно передбачати протипожежні розтин в утворилася повітряному прошарку товщиною 5 мм.

При невиконанні умов (6.7), або (6.8), або (6.12) розрахунок стіни з цегельним облицюванням, об`єднаної з полістиролбетонної частиною стіни гнучкими зв`язками і приклеєною до неї клейовим швом (5 мм) або цементно-піщаним розчином (10 мм), при дії вітрового навантаження (позитивному (напір) або негативному (відсмоктування) тиску) проводиться як елемент комплексного перетину, що включає цегляну облицювання, цементно-піщаний або клейовий шов, полістиролбетон частина стіни і армованої шар штукатурки. При цьому приймається гіпотеза плоских перетинів і напруги в різних точках перетину визначаються за схемою приведеного перерізу, причому розтягують напруги в неперев`язаному (горизонтальних) швах цегляної облицювання не повинна перевищувати 0,85 Rtb. що виключає сверхдопустімие напруження розтягу.

самонесучі стіни

6.6. Самонесучі стіни з суцільних блоків щільністю 350-400 кг / м 3 виконуються висотою до двох поверхів включно, але не більше 10 м. Вони прикріплюються гнучкими зв`язками до перекриттів і до поперечних несучих стін або до фахверковим стійок. Самонесучі стіни повинні сприймати крім вітрового навантаження також власну вагу (включаючи вагу облицювання), вага заповнення прорізів і вага навісного обладнання.

6.7. Простінок, наявний поза несучих поперечних стін або фахверкових стійок, розглядається як нерозрізна балка, опорами якої служать місця кріплення простінка до перекриттів (рис. 6.2). Прольотна частина такої балки розраховується на дію вітрового навантаження аналогічно розрахунку несучих стін відповідно до пп. 6.3- 6.5. При цьому момент приймається рівним М = ql 2/12. При однакових прольотах балки досить перевірити тільки верхній її проліт.

6.8. Якщо міцність простінка на вигин не забезпечується, то по ширині цього простінка встановлюються фахверкові стійки, прикріплені гнучкими зв`язками до простінку, а також до верхнього і нижнього перекриттів. Приклад установки фахверкових стійок наведено на рис. 6.3. Перетин цих стійок підбирається так, щоб момент, діючий на стіну, став менше його граничного значення для стіни Мпр за рахунок перерозподілу між стіною і фахверковими стійками пропорційно їх жорсткість. В цьому випадку сумарна жорсткість фахверкових стійок повинна бути не менше

. (6.14)

де Встав - жорсткість стіни- для простінка з двома штукатурними шарами Встав визначається за формулою (6.11) - для простінка з цегельним облицюванням і одним штукатурним шаром Встав дорівнює сумі жорсткостей облицювання і основної частини стіни, що визначаються за формулами (6.10) і (6.11);

МПР - права частина умов (6.6) - (6.8).

При цьому, якщо міцність простінка з цегельним облицюванням не забезпечується як при позитивному, так і при негативному тиску вітру, у формулі (6.14) слід враховувати максимальне відношення з цих двох розрахункових випадків.

Мал. 6.2. До розрахунку самоутримних рам

Мал. 6.3. Приклад установки фахверкових стійок

несучі стіни

6.9. Несучі стіни з суцільних блоків щільністю 400-550 кг / м 3 виконуються висотою на 1-2 поверхи. При цьому вони сприймають, крім вітрового навантаження і навантаження від власної ваги, також навантаження від перекриттів і покриттів, що спираються на них.

6.10. Простінки, що розташовуються поза поперечних несучих стін, розраховуються на відцентровий стиск. При цьому поздовжня сила N складається з навантаження від найближчого перекриття Nnep, суми навантажень від інших вищерозташованих перекриттів N в і від ваги стіни (включаючи вагу штукатурних шарів, заповнення прорізів і навісного обладнання) Ncm на ділянці висотою від розглянутого перерізу до верху стіни. Ширина розраховується стіни, а також вантажних площ, з яких збираються навантаження від перекриттів, дорівнює b + (b л + b п) / 2. Обрис вантажних площ приймається по рис. 6.4.

Сила Nnep прикладається у відповідності зі схемою на рис. 6.5. Сили N в і Ncm прикладаються в центрі ваги приведеного перерізу простінка.

Розглядаються 2 перетину:

- перетин 1 розташовується на рівні верху проема- при цьому момент від вітрового навантаження не враховується;

- перетин 2 розташовується на рівні середини висоти поверху. При цьому враховується момент від негативного тиску вітру q (тобто при с = -0,6), см. П. 6.5, рівний.

6.11. Простінок з двома штукатурними армованими шарами розраховується як залізобетонний елемент з умови

. (6.15)

х - висота стиснутої зони, яка визначається наступним чином:

а) якщо (де? R - див. табл. 6.1), то

. (6.16)

де;

- - ;

? і? - див. Табл. 6.1.

Поділися в соціальних мережах:


Схожі